表1 所需污泥齡
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要求 |
SS/BOD |
BOD/TKN |
T= |
T= |
T= |
|
污泥好氧穩定化 |
|
|
20 |
14 |
10 |
|
出水總氮濃度10mg/L |
0.8 |
3 |
22 |
17 |
14 |
|
4 |
15 |
10 |
8 | ||
|
5 |
13 |
8 |
6 | ||
|
1.0 |
3 |
20 |
15 |
12 | |
|
4 |
15 |
9 |
7 | ||
|
5 |
13 |
7 |
5 | ||
|
1.2 |
3 |
20 |
13 |
10 | |
|
4 |
15 |
9 |
6 | ||
|
5 |
12 |
7 |
4 | ||
|
1.4 |
3 |
19 |
12 |
9 | |
|
4 |
14 |
8 |
5 | ||
|
5 |
12 |
7 |
4 |
表2 剩余污泥的比產率系數
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SS/BOD |
0.8 |
1.0 |
1.2 |
1.4 |
|
比污泥產率系數（kgMLSS/kgBOD5進水） |
0.84 |
0.97 |
1.10 |
1.23 |
所需的Carrousel2000的容積計算如下：
? V＝SSP×τ/X＝3 880×14/4.5≈12
污泥的BOD負荷(LBOD)采用如下公式計算：
? LBOD=BOD進水×Q/V×X×1
000＝200×20000/12000×4.5×1000＝0.074kgBOD/(kgMLSS·d)?
所需的前反硝化容積取決于進水組成及所要求的氮的去除率，通常前反硝化容積在10%～25%的總容積范圍內變化，本例中需要20%的總容積作為前反硝化容積。?
所需的充氧量負荷取決于進水組成和設計的工藝溫度(如表3)。
表3 充氧量負荷 kgO3/kgBOD5進水
|
BOD/TKN |
T= |
T= |
T= |
|
3 |
3.2 |
3.5 |
3.9 |
|
4 |
2.9 |
3.1 |
3.3 |
|
5 |
2.7 |
2.9 |
3.1 |
對于本例的計算，所需的充氧量負荷為3.1 kgO2/kgBOD5進水。?
所需的充氧能力(OC)由下式計算：
?OC＝OC負荷×BOD進水×Q/1000×24＝3.1×200×20 000/ 000×24≈520 kgO2/h
水力設計是基于Carrousel2000的容積及充氧能力。具體設計包括池形、溝道數目、氧化溝的尺寸、數量以及表曝機和推進器的尺寸和能力。水力設計需要經過DHV公司的校核(Carrousel2000的專利持有人)。本例中Carrousel2000氧化溝的尺寸、數量及曝氣機能力的計算結果如表4所示。
表4 Carrousel2000的水力設計（容積m3,充氧能力=520kgO2/h）
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方案 |
溝道數量 |
表曝機數量 |
表曝機能力（kW) |
溝道厚度（m） |
溝道深度（m） |
氧化溝總寬（m） |
氧化溝總長（m） |
溝道總長（m） |
|
1 |
4 |
2 |
132 |
9.0 |
4.5 |
36 |
80 |
296 |
|
2 |
4 |
3 |
90 |
8.0 |
4.0 |
32 |
99 |
375 |