在SBR反應器沉淀階段結束后插入厭氧消化段（3
h），進行好氧—厭氧的交替循環。如表2，通過比較好氧—沉淀—厭氧工藝和序批式反應器(
SBR )中的污泥產量,發現在傳統活性污泥工藝中,隨污泥負荷率的增加污泥產量也相應增加,而在兼氧反應中污泥產量卻呈下降趨勢，比污泥產率降低了20%～65%,SVI值也比傳統活性污泥工藝低,即兼氧工藝可改善污泥的沉降性能。這可能是由于好氧微生物從外源有機底物的氧化中獲得ATP,當這些微生物突然進入沒有食物供應的厭氧環境時,就不能產生能量,不得不利用自身的ATP庫作為能源;在厭氧饑餓階段,沒有一定量的細胞內ATP就不能進行細胞合成，因此,微生物必須在生物合成之前重建必需的能源庫,消耗底物進行分解代謝以滿足微生物的能量需求。好氧—厭氧的交替循環可促進分解代謝活性,使分解代謝和合成代謝相分離。所以兼氧工藝能處理高濃度有機污染物,而與之相關的污泥問題較小。
表2
好氧與兼氧的情況下反應器內污泥量及沉降性能的比較
|
日期 |
反應器內污泥干重（kg） |
SVI | ||
|
好氧SBR |
兼氧SBR |
好氧SBR |
兼氧SBR | |
|
6月10日 6月11日 6月12日 6月13日 6月14日 6月15日 6月16日 6月17日 6月18日 6月19日 |
0.4025 0.5075 0.6175 0.7275 0.8255 0.8405 0.9605 1.0705 1.1855 1.2905 |
0.4025 0.4550 0.5050 0.5565 0.6110 0.6605 0.7140 0.7665 0.8675 0.9175 |
78 76 79 82 80 86 79 82 85 90 |
78 66 70 75 82 78 80 77 79 82 |
3
結論
（1）
SBR法處理高濃度的豆制品廢水的工藝參數為：當進水COD為300～
2000 mg/L時，最佳曝氣時間為8
h,最佳曝氣量為800
L/h，污泥濃度為4000
mg/L左右，這樣可以使出水達到一級排放標準。
（2）用SBR法處理豆制品廢水的運行穩定性好,系統抗沖擊負荷能力強。當進水COD為300～2000
mg/L時,系統的出水始終小于100
mg/L,并且污泥沉降性能良好，SV30基本穩定在25%～35%，SVI<90。
（3）通過實驗，進水頂出水的排水方式是可行的，控制進水流速在80
L/h，當頂出水占反應池有效容積的3/5時，出水COD不受影響，所以確定最佳排水比為3/5。
（4）采用好氧—厭氧交替循環的兼氧工藝可以減少剩余污泥的產量，且污泥的沉降性能也較單純的好氧工藝要好。
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